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    <title>Transport Research International Documentation (TRID)</title>
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    <language>en-us</language>
    <copyright>Copyright © 2026. National Academy of Sciences. All rights reserved.</copyright>
    <docs>http://blogs.law.harvard.edu/tech/rss</docs>
    <managingEditor>tris-trb@nas.edu (Bill McLeod)</managingEditor>
    <webMaster>tris-trb@nas.edu (Bill McLeod)</webMaster>
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      <title>Transport Research International Documentation (TRID)</title>
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      <title>CALCUL PAR LA MECANIQUE DE LA RUPTURE EN ELASTICITE LINEAIRE DE CORPS CYLINDRIQUES FISSURES SOUMIS A TRACTION</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1044369</link>
      <description><![CDATA[PAR UNE METHODE D'EQUATIONS D'INTEGRALES AUX LIMITES, ON A CALCULE LA VARIATION DES FACTEURS D'INTENSITE D'ENTAILLE LE LONG D'UN FRONT DE FISSURES AINSI QUE LA VITESSE DE RELAXATION DE L'ENERGIE DE DEFORMATION DANS LE CAS  DE FISSURES SEMI-ELLIPTIQUES A LA SURFACE DE CORPS CYLINDRIQUES SOUMIS A  TRACTION OU A FLEXION.  LES RESULTATS ONT ETE VERIFIES A L'AIDE D'UNE METHODE DE COMPLIANCE.  LA TENACITE A LA RUPTURE DE FILS D'ACIER A HAUTE RESISTANCE A ETE MESUREE SUR DES EPROUVETTES CYLINDRIQUES ENTAILLEES.  LA VALEUR QUI A ETE TROUVEE EGALE A 80 MPA (RACINE DE M) A ETE UTILISEE POUR PREDIRE LES CHARGES DE RUPTURE DE FILS FISSURES COMPORTANT DIVERSES CONFIGURATIONS DE FISSURES ET CES CHARGES DE RUPTURE SE SONT REVELEES EN BON ACCORD  AVEC LES RESULTATS EXPERIMENTAUX.  L'EVOLUTION DE FISSURES AU COURS DE LA FATIGUE A PU ETRE SUIVIE EN FONCTION DU NOMBRE DE CYCLES ECOULES ET LA VIE EN FATIGUE A PU ETRE PREDITE EN UTILISANT LA LOI DE PARIS.  (A).]]></description>
      <pubDate>Sat, 20 Nov 2010 22:04:59 GMT</pubDate>
      <guid>https://trid.trb.org/View/1044369</guid>
    </item>
    <item>
      <title>INFLUENCE DE L'ADOUCISSEMENT SUR LA RUPTURE DES POUTRES EN BETON</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1015240</link>
      <description><![CDATA[A l'aide d'un modele unidimensionnel dit "Softening Beam Model" (SBM), on  analyse le comportement a la rupture de poutres elancees pleines entaillees ou non, soumises a flexion en trois ou quatre points.  Des equations fondamentales d'equilibre sont utilisees pour developper le modele.  On explique l'influence de la taille du composant sur l'alteration du mode de rupture en rupture fragile et en effondrement plastique par la distribution des contraintes sur le ligament non fissure lorsque varie le module d'adoucissement.  On trouve que la contrainte a l'extremite de la fissure est nulle au debut  de l'instabilite de la rupture.  La charge maximum et la charge a la rupture sont differentes, et on obtient une valeur unique de la charge a la rupture.  On montre que la longueur de la zone concernee par le  processus de rupture depend de la valeur du module d'adoucissement.  On calcule egalement les limites theoriques de longueur de cette zone.  Divers parametres de rupture non lineaire sont calcules pour une large gamme de  poutres eprouvettes reprises dans la litterature; on trouve qu'il existe  une bonne concordance avec les resultats experimentaux et theoriques.  On demontre qu'en suivant une procedure simple on peut obtenir avec une bonne precision la courbe reliant les portions avant et apres le pic de sollicitation en fonction du COD (Crack openning displacement) de la fissure.  En outre, on developpe une procedure simple pour calculer la charge maximum.  Les valeurs predites sont en bon accord avec les valeurs experimentales.  Le modele SBM propose est tres simple et est base sur des considerations rationnelles.  Il est susceptible de decrire completement le processus de rupture depuis le debut de la formation de la zone interessee jusqu'a l'amorcage de la rupture instable.  (A).]]></description>
      <pubDate>Sat, 20 Nov 2010 07:05:35 GMT</pubDate>
      <guid>https://trid.trb.org/View/1015240</guid>
    </item>
    <item>
      <title>CORRELATION ENTRE LA TORTUOSITE DES FISSURES ET LA TENACITE A LA RUPTURE DANS LES MATERIAUX LIES AU CIMENT</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1003128</link>
      <description><![CDATA[Cet article propose une nouvelle technique pour l'evaluation de la dimension fractale (D) de la surface de rupture et une correlation quantitative entre D et la tenacite a la rupture des materiaux lies au ciment.  Le programme experimental a ete effectue sur des eprouvettes compactes (600 x 525 x 125 mm) avec trois dimensions de granulat differentes (dmax = 4,7 mm - 18,8 mm - 37,5 mm). Le concept de geometrie fractale est utilise dans l'evaluation de la rugosite de la surface de rupture. Pour eviter des procedures experimentales indirectes ou destructives, une nouvelle technique non destructive est presentee. Les resultats de l'analyse indiquent que le concept de geometrie fractale fournit un outil utile pour la caracterisation de la surface de rupture.  Ils suggerent aussi que la tenacite de rupture peut etre correlee a la dimension fractale de la surface de rupture.]]></description>
      <pubDate>Sat, 20 Nov 2010 01:26:28 GMT</pubDate>
      <guid>https://trid.trb.org/View/1003128</guid>
    </item>
    <item>
      <title>TRANSITION D'ECHELLE DE LA RUPTURE DUCTILE A LA RUPTURE FRAGILE : REPONSE STRUCTURELLE EN FONCTION DE LA COURBE DE RESISTANCE AU DEVELOPPEMENT DE LA FISSURE</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1003127</link>
      <description><![CDATA[Le concept du nombre de fragilite est revu en mettant l'accent sur la distinction entre un traitement de l'intensification de la contrainte et un traitement de l'energie.  Dans le cas de materiaux a durcissement suivant une loi de puissance, la relation entre la fonction intensite de contrainte plastique et l'integrale J est traduite en une relation entre le nombre de fragilite de contrainte et le nombre de fragilite d'energie.  La reponse structurelle depend generalement de ces deux nombres et n'est pas physiquement similaire quand l'echelle varie.  Une connexion est alors etablie entre la reponse structurelle et la courbe de resistance au developpement de la fissure, les parametres pertinents d'une courbe de resistance-J etant relies a la fragilite d'energie.]]></description>
      <pubDate>Sat, 20 Nov 2010 01:26:26 GMT</pubDate>
      <guid>https://trid.trb.org/View/1003127</guid>
    </item>
    <item>
      <title>EFFET D'ECHELLE ET ENDOMMAGEMENT CONTINU DANS LES MATERIAUX LIES AU CIMENT</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1003126</link>
      <description><![CDATA[La dependance entre les proprietes mecaniques des structures en beton et leurs dimensions est un probleme aborde dans cet article.  Deux types d'effet d'echelle sont distingues : le premier est probabiliste et est lie a la distribution aleatoire des defauts dans un volume de materiau ; le second est purement deterministe et est lie a la propagation de la rupture dans un milieu heterogene fragile.  Ces deux aspects sont combines dans un modele d'endommagement continu.  L'amorce de l'endommagement est probabiliste et l'evolution est non locale.  Des comparaisons avec des experimentations sur des poutres en flexion entaillees ou non entaillees montre que le modele fournit une prevision realiste des differents effets d'echelle.]]></description>
      <pubDate>Sat, 20 Nov 2010 01:26:25 GMT</pubDate>
      <guid>https://trid.trb.org/View/1003126</guid>
    </item>
    <item>
      <title>RUPTURE NON LINEAIRE DE MATERIAUX COHERENTS</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1003125</link>
      <description><![CDATA[La fissure cohesive est un modele utile pour decrire une large gamme de situations physiques depuis les polymeres et les ceramiques jusqu'aux materiaux composites fibreux ou particulaires.  Quand la longueur de la zone cohesive est de l'ordre de la dimension de l'eprouvette, la methode d'influence -fondee sur les elements finis- peut etre utilisee pour resoudre le probleme de la rupture.  Dans cet article un algorithme est brievement presente pour cette methode.  Pour des eprouvettes de grande taille, une analyse asymptotique developpee par les auteurs permet un traitement precis de la zone cohesive et fournit un cadre puissant pour des developpements theoriques.  Des resultats recents pour des approches asymptotiques d'ordre zero et du premier ordre sont discutes, particulierement le concept de la fissure effective et l'effet d'echelle sur la charge maxima.  Ces methodes sont utilisees pour analyser l'effet d'echelle et de la forme de la courbe d'adoucissement sur la valeur a la charge de pointe de plusieurs variables pour des poutres entaillees en flexion trois points.  Les resultats montrent, entre autres, que pour des dimensions intermediaires et tres grandes, les courbes de l'effet d'echelle dependent fortement de la forme de la courbe d'adoucissement, et que seule l'utilisation simultanee des methodes asymptotiques et d'influence peuvent donner une estimation convenable de l'effet d'echelle dans la gamme intermediaire.]]></description>
      <pubDate>Sat, 20 Nov 2010 01:26:23 GMT</pubDate>
      <guid>https://trid.trb.org/View/1003125</guid>
    </item>
    <item>
      <title>DEPENDANCE DE L'ENERGIE DE RUPTURE DU BETON PAR RAPPORT A LA DIMENSION DETERMINEE PAR METHODE RILEM DU TRAVAIL DE RUPTURE</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1003124</link>
      <description><![CDATA[Cette communication analyse la dependance de l'energie de rupture du beton par rapport a la dimension obtenue suivant la recommandation de la RILEM proposee par Hilleborg et fondee sur la methode du travail de rupture de Nakayama, Tattersal et Tappin dans laquelle l'energie dissipee au front de rupture est evaluee a partir de la courbe charge-deplacement.  L'analyse est fondee sur la loi de l'effet d'echelle proposee par Bazant, demontree applicable jusqu'au 1/20 l et appliquee sous la meme forme pour toutes les geometries des eprouvettes. L'analyse utilise la methode presentee precedemment pour calculer la courbe R a partir de l'effet d'echelle, et la courbe charge-fleche a partir de la courbe R.  La courbe R depend de la geometrie de l'eprouvette.  Les resultats montrent que l'energie de rupture selon la recommandation de la RILEM n'est pas independante de la dimension, mais depend fortement de la dimension de l'eprouvette.  Cette dependance est meme plus forte que celle de la courbe R.  Quand la dimension de l'eprouvette est extrapolee a l'infini, l'energie de rupture selon la recommandation de la RILEM coincide avec l'energie de rupture obtenue par la methode de l'effet de dimension.  On a aussi montre que, dans les eprouvettes de rupture de dimensions usuelles, la contribution avant le pic du travail de la charge pour l'energie de rupture est relativement faible.  Finalement, l'analyse verifie aussi le fait que, dans les eprouvettes de rupture en flexion trois points, l'energie de rupture selon la definition de la RILEM depend de la profondeur d'entaille.]]></description>
      <pubDate>Sat, 20 Nov 2010 01:26:22 GMT</pubDate>
      <guid>https://trid.trb.org/View/1003124</guid>
    </item>
    <item>
      <title>CARACTERISTIQUES DE MECANIQUE DE PROPAGATION DE FISSURE QUASI-FRAGILE DANS LE BETON</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1003123</link>
      <description><![CDATA[Des observations physiques de la propagation de fissure dans le beton font l'objet de discussion.  Sur la base de ces observations, differents modeles proposes pour la rupture en mode I de beton sont examines.  Dans le passe, la verification de la validite des modeles de rupture a toujours ete difficile.  Il est propose que la sensibilite a l'entaille et l'effet d'echelle soient utilises comme critere pour l'evaluation de la validite des modeles de rupture.  De plus, un modele valable devrait aussi satisfaire une condition de "portabilite", c'est a dire que le modele devrait etre applicable a des structures de geometrie arbitraire.  Une discussion sur les effets des differentes conditions de chargement, c'est a dire conditions de chargement en mode mixte et differentes vitesses de chargement, sur le processus de rupture dans le beton est aussi presentee.  (A).]]></description>
      <pubDate>Sat, 20 Nov 2010 01:26:20 GMT</pubDate>
      <guid>https://trid.trb.org/View/1003123</guid>
    </item>
    <item>
      <title>APPLICATION DU MODELE FICTIF DE FISSURATION A DIFFERENTS TYPES DE MATERIAUX</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1003122</link>
      <description><![CDATA[Le modele fictif de fissuration est une representation non lineaire de la mecanique de la rupture qui est bien connue et generalement acceptee pour application a la rupture du beton depuis environ 10 ans.  C'est un modele general qui est en principe applicable a tout type de materiaux.  A present, cependant, des difficultes pratiques et numeriques empeche son application a de nombreux types de materiaux, particulierement les metaux.  A l'avenir, une meilleure connaissance des proprietes des materiaux et des logiciels plus puissants pourront elargir le champ potentiel d'application.  La possibilite d'application a differents types de materiaux est discutee. (A).]]></description>
      <pubDate>Sat, 20 Nov 2010 01:26:18 GMT</pubDate>
      <guid>https://trid.trb.org/View/1003122</guid>
    </item>
    <item>
      <title>MECANIQUE DE LA RUPTURE DU BETON - LA RUPTURE DU PONT SCHOHARIE CREEK : UNE ETUDE DE CAS EN MECANIQUE DE LA RUPTURE</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1003101</link>
      <description><![CDATA[Le 5 avril 1987, le pont de la voie express de New York sur Schoharie Creek s'effondra sans avertissement.  La cause premiere de la rupture etait l'affouillement sous une semelle de pile en beton massif.  Cependant la propagation instable d'une fissure unique dans la pile etait une cause secondaire necessaire.  Les conditions pour l'amorcage de la fissure curviligne sont evaluees en premier.  On a conclu qu'environ 28 pieds d'affouillement sont necessaires pour amorcer la formation d'une zone de processus de rupture stable au point d'initiation, mais qu'au-dela 44 pieds sont necessaires pour provoquer une fissuration instable.  La simulation de la propagation a ete etudiee grace a une representation discrete dans un modele par elements finis et par la mecanique de la rupture non lineaire.  Environ 5 pieds de propagation ont ete necessaires pour passer du modele non lineaire au modele par elements finis.  On a trouve une bonne concordance entre les trajectoires de fissure observees et predites.  Les discussions sur l'application de la methode par elements finis pour les problemes d'amorcage des fissures et l'application de l'effet d'echelle pour estimer les conditions de rupture dans des structures en beton massif sont aussi presentees.]]></description>
      <pubDate>Sat, 20 Nov 2010 01:25:42 GMT</pubDate>
      <guid>https://trid.trb.org/View/1003101</guid>
    </item>
    <item>
      <title>MECANIQUE DE LA RUPTURE DU BETON. FORMULATION DE TYPE CODE DES CONCEPTS DE MECANIQUE DE LA RUPTURE POUR LE BETON</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1003100</link>
      <description><![CDATA[Le nouveau code modele pour le calcul des structures en beton du Comite Euro-International du beton (CEB) comprend une information etendue sur les relations constitutives pour le beton et l'acier d'armature.  Dans ce code modele des relations sont proposees pour predire les proprietes de rupture du beton sur la base des concepts de mecanique de la rupture.  En particulier l'energie de rupture Gf est presentee comme une fonction de la qualite du beton, de la dimension maximum des granulats et de la temperature.  De plus les relations bilineaires contrainte-deformation et ouverture de fissures sont presentees.  Ces relations sont verifiees sur la base de considerations theoriques et de donnees experimentales disponibles.]]></description>
      <pubDate>Sat, 20 Nov 2010 01:25:40 GMT</pubDate>
      <guid>https://trid.trb.org/View/1003100</guid>
    </item>
    <item>
      <title>MECANIQUE DE LA RUPTURE DU BETON. REPRESENTATIONS DIFFUSE ET DISCRETE DE RUPTURE LOCALISEE</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1003099</link>
      <description><![CDATA[On etudie les possibilites des concepts de fissures diffuse et discrete pour simuler une rupture localisee dans des materiaux radoucissants. Des comparaisons sont faites dans un premier temps entre des fissures diffuses fixees, multidirectionnelles et rotatives alors que l'orientation de la fissure est maintenue constante, actualisee respectivement graduellement ou en continu.  Ensuite les approches diffuses sont comparees a des analyses sur des systemes de fissures potentielles predefinies discretes.  Les resultats indiquent que : 1 - les fissures diffuses fixes peuvent produire un comportement surigide, alors que les fissures diffuses tournantes ne le peuvent pas.  2 - les fissures diffuses peuvent conduire a un blocage des contraintes tandis que les fissures discretes ne le peuvent pas.  Des exemples sont presentes pour les betons et les maconneries.]]></description>
      <pubDate>Sat, 20 Nov 2010 01:25:39 GMT</pubDate>
      <guid>https://trid.trb.org/View/1003099</guid>
    </item>
    <item>
      <title>MECANIQUE DE LA RUPTURE DU BETON - RUPTURE PAR TRACTION DU BETON A VITESSE DE CHARGE ELEVEE PRENANT EN COMPTE LES EFFETS DE L'INERTIE ET DE LA VITESSE DE FISSURATION</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1003098</link>
      <description><![CDATA[Des experiences sur le beton ont montre un accroissement considerable de la resistance a la traction apparente avec une vitesse de charge croissante.  Ce phenomene peut etre attribue a plusieurs mecanismes tels que la cinetique des barrieres d'energie et les effets de l'inertie au voisinage d'une fissure qui se propage. Apres une introduction generale sur le comportement du beton sous contrainte de traction uniaxiale, un modele est presente qui explique les defauts dans le beton et les effets de l'inertie autour d'une fissure a vitesses de charge elevee.  On montre que ce modele assez sommaire predit avec suffisamment de precision la relation entre la resistance apparente et la vitesse de charge, l'influence de la qualite du beton sur cette relation, et la relation entre la vitesse de propagation de la fissure et la vitesse de charge.]]></description>
      <pubDate>Sat, 20 Nov 2010 01:25:38 GMT</pubDate>
      <guid>https://trid.trb.org/View/1003098</guid>
    </item>
    <item>
      <title>MECANIQUE DE LA RUPTURE DU BETON. OBSERVATION DE LA ZONE OU INTERVIENT LA RUPTURE PAR LA TECHNIQUE SPECKLE AU LASER ET MECANISME DOMINANT DANS LA RUPTURE DU BETON</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1003097</link>
      <description><![CDATA[Des essais de rupture avec un appareil de charge en coin ont ete effectues sur des eprouvettes de mortier et de beton de facon a avoir une propagation de fissure stable.  La longueur de la macrofissure et la distribution de l'ouverture de la fissure ont ete mesures par la technique du speckle a laser.  Les resultats ont ete compares avec ceux obtenus par la methode des elements de frontiere pour un modele type Dugdale-Barenblatt de la zone ou intervient la rupture (FPZ = fracture process zone).  Le mecanisme domiant dans la rupture du beton et le mecanisme qui est represente par le modele ont ete discutes avec une attention speciale pour la zone de microfissuration.  On a deduit qu'un modele type Dugdale-Barenblatt ne represente pas la zone de microfissuration impliquant ainsi que la zone de microfissuration et la zone de cohesion correspondent respectivement a la partie non lineaire avant le pic de la courbe contrainte deformation dans un essai de traction uniaxial et a la partie post pic de radoucissement de la tension. On en a conclu que l'effet de microfissuration sur la charge maxima est moins significatif que celui de la cohesion.  Des modeles possibles comprenant l'effet de microfissuration en addition a celui de la cohesion sont proposes.]]></description>
      <pubDate>Sat, 20 Nov 2010 01:25:36 GMT</pubDate>
      <guid>https://trid.trb.org/View/1003097</guid>
    </item>
    <item>
      <title>MECANIQUE DE LA RUPTURE DU BETON. ZONE OU INTERVIENT LA RUPTURE DANS LES MATERIAUX A BASE DE CIMENT</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1003096</link>
      <description><![CDATA[L'etude en cours est orientee vers la mesure et la prevision de la zone du processus de rupture a l'aide de la methode de complaisance.  La methode est renovee grace a la technique du multi-decoupage.  Une nouvelle courbe de complaisance Cp est etablie tandis que la zone FPZ (Fracture Process Zone) est graduellement enlevee par sciage. La longueur de la zone FPZ peut etre determinee a partir de Cp par comparaison avec la courbe de complaisance etalon.  Les resultats de deux mortiers differents montrent que la methode du multidecoupage est applicable aux materiaux lies au ciment.  Une theorie generale est presentee en liaison avec l'experience du multi decoupage.  La contrainte de cohesion transferee dans la zone FPZ est evaluee par la theorie a partir de Cp.  La simulation numerique a prouve que la relation de radoucissement de la deformation provenant de Cp predit bien la relation globale charge deplacement.  L'extension de la zone FPZ a differentes etapes de rupture peut etre egalement predite par la theorie si les parametres de radoucissement de la deformation sont disponibles.  Les resultats theoriques et experimentaux montrent la connexion intrinseque entre FPZ, la tenacite a la rupture et l'energie de rupture.]]></description>
      <pubDate>Sat, 20 Nov 2010 01:25:35 GMT</pubDate>
      <guid>https://trid.trb.org/View/1003096</guid>
    </item>
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