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    <title>Transport Research International Documentation (TRID)</title>
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    <language>en-us</language>
    <copyright>Copyright © 2026. National Academy of Sciences. All rights reserved.</copyright>
    <docs>http://blogs.law.harvard.edu/tech/rss</docs>
    <managingEditor>tris-trb@nas.edu (Bill McLeod)</managingEditor>
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      <title>Transport Research International Documentation (TRID)</title>
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      <title>On the temporal evolution of earth pressures in deep excavations in soft clay</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/2491270</link>
      <description><![CDATA[Urbanisation and sustainable development of cities drives the need to increasingly utilise underground space. Consequently, there is more demand for deeper and larger excavations in urban areas, pushing the limits of current engineering experience. The vast majority of the reported observations of earth pressures in deep excavations, however, are on lateral earth pressures only and cover the construction stage. Reports on the performance in the serviceability stage are scarce, especially for underground structures in soft clays. In particular, there is a lack of investigations on the evolution of earth pressures below permanent structures at the base of deep excavations. Additionally, quantifying the magnitude and evolution of earth pressures due to delayed heave restrained by structural elements, remains challenging. This thesis investigates the temporal evolution of earth pressures acting on underground structures in deep excavations in soft clay, by means of field monitoring and numerical analyses. The ultimate goal is to generalise the results and develop non-dimensional design charts that quantifies the magnitude and evolution of earth pressures beneath the base of deep excavations and underground structures. The research consists of three parts i) benchmarking of a soil model (Creep-SClay1S) against the observed response of two well-documented excavations, ii) field monitoring of the hydro-mechanical response of soil elements below the base of an excavation and underground structure, and iii) a parametric study, using the finite Element Method, designed and evaluated using dimensionless parameter groups to generalise the results.]]></description>
      <pubDate>Fri, 17 Jan 2025 15:17:36 GMT</pubDate>
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    <item>
      <title>Hinweise fuer die Herstellung und Verwendung von zeitweise fliessfaehigen, selbstverdichtenden Verfuellbaustoffen im Erdbau: H ZFSV (Ausgabe 2012)</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1248393</link>
      <description><![CDATA[Die Forschungsgesellschaft fuer Strassen- und Verkehrswesen (FGSV) hat die "Hinweise fuer die Herstellung und Verwendung von zeitweise fliessfaehigen, selbstverdichtenden Verfuellbaustoffen im Erdbau (H ZFSV)" mit Ausgabe 2012 erstmals herausgegeben. Die Hinweise gelten fuer die Herstellung und die Anwendung zeitweise fliessfaehiger, selbstverdichtender Verfuellbaustoffe im Erdbau mit Bindemitteln in technischen Bauwerken im Strassenbau. Die Hinweise enthalten Qualitaetsanforderungen fuer diese Baustoffe. Diese Anforderungen schliessen die verschiedenen Anwendungsgebiete der Baustoffe, die Herstellung, Lieferung und den Einbau sowie die Pruefungen und die Qualitaetssicherung ein. (A) (W 1, Wissensdokumente.)]]></description>
      <pubDate>Wed, 24 Apr 2013 12:59:59 GMT</pubDate>
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    </item>
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      <title>Zur Bemessung der Verankerung von Bewehrungsgittern aus Kunststoff beim Schutz von Boeschungen vor hangparallelem Gleiten / On the design for the anchorage of geogrids used to prevent sliding failure on slopes</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1140503</link>
      <description><![CDATA[Bewehrungsgitter aus Kunststoff, die zum Schutz vor hangparallelem Gleiten auf langen und steilen Boeschungen eingebaut werden, muessen sicher verankert werden. Fuer den Entwurf und die Berechnung der Verankerung sind bestimmte Regeln gebraeuchlich. Anhand von Modellen fuer die Wechselwirkung zwischen Fuellboden und Bewehrungsgitter wird diskutiert, welche physikalischen Annahmen und Vereinfachungen in diese Bemessungsregeln eingehen. Dabei wird gezeigt, dass das bisher benutzte Bemessungskonzept ohne Einschraenkung nur auf solche Bewehrungsgitter anwendbar ist, deren Herausziehwiderstand ueberwiegend von den Effekten der "Oberflaechenreibung" zwischen Bodenpartikeln und Laengselementen des Gitters bestimmt ist ("Reibungsgitter"). Fuer die Bemessung muss hier der Verbundbeiwert der reinen Oberflaechenreibung verwendet werden. Bei Bewehrungsgittern, wo ein Erddruck, der sich vor den Querelementen des Gitters aufbaut, massgeblich zum Herausziehwiderstand beitraegt, ist die Festigkeit der Verbindungsstellen zwischen Laengs- und Querelementen von entscheidender Bedeutung fuer eine sichere Verankerung ("Erddruckgitter"). Die Zusammenhaenge zwischen mechanischem Verhalten der Verbindungsstellen, Dehnbarkeit der Laengselemente, Oberflaechenreibung und maximaler Herausziehkraft werden exemplarisch aufgezeigt. Die Festlegung eines Bemessungswiderstands der Verbindungsstellen, der grundsaetzlich nicht ueberschritten werden darf, erfordert eine Modifikation des Bemessungskonzepts. Zwei Faelle koennen unterschieden werden: Bei Boeden mit hinreichend geringer innerer Reibung und geringer Auflast, wo der maximal mobilisierbare Erdwiderstand die zulaessige Festigkeit der Verbindungsstelle nicht uebersteigen kann, koennen die Bemessungsregeln noch angewendet werden. In allen anderen Faellen nicht mehr: Der Bemessungswiderstand der Verbindungsstelle setzt naemlich der moeglichen aktivierbaren Verankerungslaenge eine obere Grenze. Es koennen dann auch nur Zugkraefte bis zu einer bestimmten Staerke verankert werden, voellig unabhaengig davon, wie gross die Zugfestigkeit des Bewehrungsgitters ist. Nur bei Beachtung dieser Grenzen ist eine langfristig sichere Verankerung moeglich. (A) ABSTRACT IN ENGLISH: Geogrids, which are installed to prevent sliding failure on long and steep slopes, have to be anchored safely. The design and calculation of the anchorage is based on simple design rules. Basically it is assumed that the pull-out strength is proportional to the soil shear strength, the vertical load and the anchoring length and that the soil-reinforcement coefficient of proportionality as determined in pull-out tests is typically in the range between 0.5 and 1. Based on models for the soil-geogrid interaction the physical assumptions and limitation of these rules are discussed. It is shown that they are only applicable without restrictions for geogrids, the pull-out resistance of which are essentially due to surface friction between soil particles and the surface of the longitudinal tensile force carrying grid elements. In this case the soil-reinforcement coefficient as determined from the pure surface friction between soil and longitudinal elements has to be used for a safe calculation of the pull-out strength. Geogrids, for which the passive thrust mobilization of earth pressure by the displacement of the transversal or bearing force grid elements substantially contributes to the pull out resistance, the mechanical strength of the junction between longitudinal and transversal elements is of crucial importance. The relation between mechanical properties of the junction, the flexibility of the longitudinal grid elements, the surface friction and the finally achieved pull-out resistance is exemplary shown by model calculations. There is a certain upper limit of the strength of the junction embedded into the soil and for a safe design it is not allowed to go beyond that limit. This requirement restricts the range of application of the common design rules. There are two cases. For soils with low enough shear strength the mobilized earth resistance may be well below the limit of the confined junction strength and the rules may be applied. In all other cases the rules have to be substantially modified. The mechanical strength of the confined junction corresponds to an upper limit to the anchoring length which can actually be mobilized. Then, only tensile forces below a critical value can be safely anchored completely independent from the actual design value of the tensile strength of the tensile force bearing longitudinal grid elements. These limitations have to be observed to achieve a safe design. (A)]]></description>
      <pubDate>Wed, 06 Jun 2012 10:33:34 GMT</pubDate>
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    <item>
      <title>Die Beruecksichtigung einer Vorbelastung bei der Mobilisierung des passiven Erddruckes feinkoerniger Boeden</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1134876</link>
      <description><![CDATA[Die Dissertation befasst sich mit der Mobilisierung des passiven Erddrucks am Beispiel des feinkoernigen Muenchener Tertiaers. Mithilfe von Mobilisierungsfunktionen kann der Zusammenhang zwischen dem aktivierten Erdwiderstand und den Verschiebungen im Erdwiderlager beschrieben werden. Es wird gezeigt, dass fuer den Ausgangsspannungszustand eine Erdruhedruckverteilung ab Baugrubensohle unter Beruecksichtigung einer Ueberkonsolidation angesetzt werden kann. Dazu wird eine empirische Formel abgeleitet, mit der der Seitendruckbeiwert K(Index 0) sowohl fuer den Erstbelastungs- als auch fuer den Entlastungs- und Wiederbelastungsast bestimmt werden kann. Das Spannungs-Verformungs-Verhalten im Erdwiderlager einer Verbauwand waehrend des Baugrubenaushubs wurde mit bodenmechanischen Laborversuchen idealisiert abgebildet. Auf Basis der Untersuchungsergebnisse wurde eine bestehende Mobilisierungsfunktion fuer nichtbindige, normal konsolidierte Boeden auf bindige, vorbelastete Boeden erweitert. (A)]]></description>
      <pubDate>Tue, 20 Mar 2012 12:03:07 GMT</pubDate>
      <guid>https://trid.trb.org/View/1134876</guid>
    </item>
    <item>
      <title>Influence of Underlying Weak Soil on Passive Earth Pressure in Cohesionless Deposits</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1094874</link>
      <description><![CDATA[Finite-element simulations demonstrate the influence of underlying weak soil on mobilization of passive pressures in cohesionless deposits. Traditional passive earth pressure theories with typical angles of interface friction may overestimate passive forces in such cases. Simple analytical models that incorporate the underlying weak soil using traditional passive earth pressure concepts are shown to agree reasonably with the finite-element simulations. The studies presented herein are relevant for cases in which cohesionless soil deposits overlie soft clay, liquefiable sand, or other weak layers.]]></description>
      <pubDate>Thu, 31 Mar 2011 08:11:02 GMT</pubDate>
      <guid>https://trid.trb.org/View/1094874</guid>
    </item>
    <item>
      <title>Zum Einfluss von Schwankungen der Bodenkennwerte auf die elastischen Stuetzungen bei Rahmenbruecken mit Flachgruendungen / About the effect on variations of soil characteristic values on the elastic supports of frame bridges with shallow foundations</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1093886</link>
      <description><![CDATA[Neben gewissen Vorteilen, die haeufig in den Vordergrund gestellt werden, erfordern integrale Bruecken deutlich umfangreichere und aufwaendigere statische und dynamische Nachweise, insbesondere im Hinblick auf die bemessungsrelevanten Wechselwirkungen zwischen Boden und Bauwerk hinsichtlich der Zwangschnittgroessen. In diesem Zusammenhang wird der Einfluss von Schwankungen der Bodenkennwerte auf die elastischen Stuetzungen bei integralen Brucken oder -  allgemein gesprochen - bei Rahmenbruecken behandelt. Standsicherheitsnachweise fuer integrale Bruecken muessen Abweichungen der charakteristischen Bodenwerte hinreichend genau beruecksichtigen, da diese die auftretenden Zwangkraefte wesentlich beeinflussen. Unerlaesslich ist ein ausfuehrliches Bodengutachten mit oberen und unteren Grenzwerten der jeweiligen Bodeneigenschaft. Der Beitrag behandelt zunaechst die Modellbildung des statischen Sytems fuer die elastischen Stuetzungen von Rahmenbruecken, die beschrieben und mit Formeln hinterlegt wird. Bei vertikalen elastischen Stuetzungen der Fundamente unter mittiger Normallasteinwirkung folgt aus den Parametern Sohldruck und Setzung die Steifigkeit der Gruendung als charakteristisches Merkmal fuer die Berechnung. Die einzelnen Parameter und Berechnungen werden eingehend besprochen, wobei auch Diagramme zur Ermittlung der Gesamtsetzungen und zur Abhaengigkeit des Bettungsmoduls von der Sohlpressung bei verschiedenen Steifemoduln angegeben sind. Bei rechteckigen Fundamenten unter Einwirkung einer aussermittigen Normalkraft wird das elastische Verhalten der Gruendung durch den vom Steifemodul abhaengigen Bettungsmodul bestimmt. In statischen Modellen dienen vielfach Wegfedern zur Simulation der elastischen Bettung. Auch zur Einwirkung bei Momentenbeanspruchung werden wiederum Ausfuehrungen mit Formeln hinterlegt gemacht. Das gilt in gleicher Weise fuer horizontale elastische Stuetzungen der Fundamente bei einwirkenden Horizontallasten. Ein zugehoeriges Nomogramm erlaubt die Ermittlung der Gesamtverschiebung freistehender Fundamente bei horizontalen Einwirkungen. Ein weiterer Abschnitt behandelt die elastische Stuetzung der Rahmenstiele, also des Widerlagers, von Rahmenbruecken. Die elastische Bettung ergibt sich in diesem Fall aus Verschiebungen der Stiele, insbesondere durch Temperatureinwirkungen auf den Riegel, gegen die Hinterfuellung und den dadurch mobilisierten passiven Erddruck. In den angegebenen Gleichungen zur Berechnung tritt gegenueber den ueblichen Parametern zusaetzlich ein Beiwert in Abhaengigkeit von der Lagerungsdichte auf. Tabellen und Diagramme vervollstaendigen auch bei Horizontaleinwirkungen die Ausfuehrungen. In einem eigenen Kapitel werden Beispiele zur Berechnung von Rahmen mit elastischer Bettung der Rahmenstiele vorgestellt. Es handelt sich dabei um einen Rahmen mit beidseitig identischer Hinterfuellung und einen Rahmen mit ungleichen elastischen Bettungen an den Rahmenstielen. Die Beispiele beziehen sich auf eine Zweigelenk-Rahmenbruecke aus Stahlbeton C35/45 mit konstanten Querschnittswerten. ABSTRACT IN ENGLISH: The supports of level founded frame bridges appear in form of beddings. They include the embedded foundation elements and the backfilled frame legs (abutments). Bearing structure and supports form an integral system. The deformations of the building and the supports have an effect on each other and cause restraints.Their size decisively depends on the natural and technologically conditional properties of the natural or built-in soils. The inevitable variations of soil properties also cause an asymmetrical mechanical behavior even if constructive symmetry of the bearing structure is given. Parameter analyses and paradigmatic numeric proofs explain the effect of divergent soil characteristic values on internal forces and deformations of elastic bedded frame bridges. (A)]]></description>
      <pubDate>Fri, 25 Feb 2011 11:27:45 GMT</pubDate>
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    </item>
    <item>
      <title>Bodenverfluessigung bei Erdbeben - rechnerischer Nachweis mit Lasteinwirkung und Bodenwiderstaenden / Liquefaction due to earthquakes - structural analysis with load actions and soil resistances</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1093820</link>
      <description><![CDATA[Bei Erdbeben kann es im Fall von bestimmten sandigen Gruendungsboeden zu einem Einsinken von Bauwerken in den Baugrund mit massiven und irreversiblen Schaeden kommen. Dies ist auf die moegliche Bodenverfluessigung (Liquefaktion) durch die Erschuetterungen infolge des Erdbebens zurueckzufuehren. Vor diesem Hintergrund werden die Wirkmechanismen der Bodenverfluessigung und die bodenmechanischen Zusammenhaenge vorgestellt und die gaengigen Untersuchungs- und Berechnungsverfahren beschrieben. Unter Liquefaktion versteht man die kurzzeitige Kornverschiebung eines im Grundwasser stehenden Korngeruests unter Einwirkung von Erschuetterungen. Die Bodenkoerner werden dabei seitwaerts verschoben und dann kurzzeitig ganz oder teilweise vom Porenwasser getragen. Durch Verminderung der Korn-zu-Korn-Reibung verliert der Boden seine Scherfestigkeit und Tragfaehigkeit, sodass es zu massiven Setzungen der Bauwerke bis hin zu deren vollstaendiger Zerstoerung kommen kann. Zur Vermeidung solcher Schaeden ist in erdbebengefaehrdeten Gebieten mit sandigen Boeden eine Ermittlung der erdbebenbedingten Lasteinwirkungen und der aktivierbaren Bodenwiderstaende unerlaesslich. Der Beitrag geht im Einzelnen auf die Ermittlung der Lasteinwirkungen infolge Erdbebenerschuetterungen ein und stellt Formeln zu deren Berechnung vor. In gleicher Weise wird die Ermittlung des Bodenwiderstands bei Erdbebenerschuetterungen abgehandelt. Der Bodenwiderstand kann grundsaetzlich durch zwei verschiedene Vorgehensweisen ermittelt werden. Das ist zum einen die Ermittlung an Bodenproben in Laborversuchen und zum anderen die Ermittlung durch Vergleich der vorliegenden Randbedingungen (Bodenart, Lasteinwirkung) mit Beobachtungsergebnissen eingetretener Bodenverfluessigungen infolge Erdbeben, die in einer Datenbank gesammelt wurden. Anhand der im Labor bestimmtem Koernungskurve kann zudem eine vereinfachte Pruefung vorgenommen werden, mit der es moeglich ist, eine Bodenverfluessigung von vornherein auszuschliessen. Um aufwaendige Laborversuche zu vermeiden, wird in der Regel versucht, auf bereits vorliegende Untersuchungsergebnisse mit vergleichbaren Boeden zurueckzugreifen. Dazu stehen mehrere gebraeuchliche Auswertungsverfahren verschiedener Autoren zur Verfuegung, die im Einzelnen beschrieben werden. Es handelt sich um die Verfahren nach Seed/Peacock, des Architectural Institute of Japan, der Japan Road Association, der Japan Society of Civil Engineers und das Auswertungsschema von Tokimatsu/Yoshimi. Mit diesen Nachweisverfahren stehen fuer eine konkrete Beurteilungsaufgabe in aller Regel ausreichende Berechnungsmoeglichkeiten zur Berechnung der Einwirkungen und der Bodenwiderstaende zur Verfuegung. Ein zuverlaessiges und befriedigendes Berechnungsverfahren fuer Setzungsprognosen ist bisher nicht bekannt, obwohl die Parameter, welche die Setzungen im Wesentlichen beeinflussen, bekannt sind. Trotz der Komplexitaet des Problems kann aber die Setzung abgeschaetzt werden, zum Beispiel mit dem Verfahren von Barkan, das allerdings mit einem gewissen Berechnungsaufwand verbunden ist. Als rechentechnisch vorteilhafte Alternative fuer eine Setzungsprognose haben sich zum Beispiel die Laborversuchsauswertungen von Pyke/Chan/Seed erwiesen. ABSTRACT IN ENGLISH: Again and again earthquakes have caused severe personal injuries and damages to property. In case of ground motion sandy subsoils, especially in connection with high ground water tables, can loose their strength and liquefy. In that case even solid structures may suffer severe settlements and collaps, even though through many years practically no settlements were noticed. This failure mechanism is well known as "liquefaction", but in daily practice is still handled with some uncertainty. In this paper the mechanism of the load actions and the soil resistances during earthquakes are described and the nowadays common formulas for the structural analyses are compiled, enabling the assessment, whether certain soil conditions will resist a design earthquake without liquefaction or if structural measures will be required. (A)]]></description>
      <pubDate>Fri, 25 Feb 2011 11:14:16 GMT</pubDate>
      <guid>https://trid.trb.org/View/1093820</guid>
    </item>
    <item>
      <title>Horizontale Verschiebungen von Fundamenten integraler Bruecken infolge tangentialer Einwirkungen / Horizontal displacements of integral bridges foundations as a result of tangential effects</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1087968</link>
      <description><![CDATA[Integrale Bruecken weisen als charakteristisches Merkmal eine Rahmenstruktur mit elastisch gebetteten Stuetzungen auf. Bei der Ermittlung der Schnittgroessen dieser Tragwerke muessen folglich die Interaktionen zwischen den gestuetzten Bauteilen und dem Gruendungsboden beziehungsweise der Hinterfuellung beruecksichtigt werden. Das Steifemodul- beziehungsweise Bettungsmodulverfahren gestattet, die von Normalkraeften und Momenten verursachten vertikalen Verschiebungen in der Sohlfuge flach gegruendeter Fundamente zu berechnen. Fuer horizontale Einwirkungen erfolgte bisher meist nur eine Abschaetzung des Einflusses der Verformungen auf die Bemessungsschnittgroessen durch die Annahme einer Zwangsverschiebung. Der Beitrag zeigt die rechnerische Ermittlung der horizontalen Verschiebungen von Fundamenten aus der aktivierten Sohlreibung und dem mobilisierten aktiven beziehungsweise passiven Erddruck. Damit ist es moeglich, die Bettungswerte beziehungsweise Federkonstanten fuer die horizontalen Stuetzungen in statischen Modellen explizit anzugeben. ABSTRACT IN ENGLISH: As a characteristic feature integral bridges have a frame structure with elastically embedded bearings. In calculation of stress resultants for these frame structures the interactions between the supported structural elements and the foundation soil or the backfill are to consider. The bulk modulus method allows calculating the vertical displacements in the base of shallow foundations, caused by axial forces and moments. Up to now the estimate of influence of deformations of the design stress resultants was given through a presumption of a forced displacement for tangential effects. The article shows the analytical ascertainment of horizontal displacements by foundations of activated friction in the contact zone and mobilized active or passive earth pressure. As a result, the coefficients of subgrades or resilience for horizontal bearings in static models are indicated. (A)]]></description>
      <pubDate>Wed, 19 Jan 2011 11:22:16 GMT</pubDate>
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    </item>
    <item>
      <title>Dynamic Passive Pressure on Abutments and Pile Caps</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1086081</link>
      <description><![CDATA[This study investigated the lateral load response of a full-scale pile cap with nine different backfill conditions, more specifically being: 1) no backfill present (baseline response), 2) densely compacted clean sand, 3) loosely compacted clean sand, 4) densely compacted fine gravel, 5) loosely compacted fine gravel, 6) densely compacted coarse gravel, 7) loosely compacted coarse gravel, 8) a 3-ft wide densely compacted fine gravel zone with loosely compacted clean sand backfill, and 9) a 6-ft wide densely compacted fine gravel zone with loosely compacted clean sand backfill. The pile cap was loaded using a combination of hydraulic load actuators and an eccentric mass shaker. The actuators were used to slowly push (statically load) the pile cap to incrementally larger target displacement levels. At each displacement level, the actuators were used to cyclically displace the pile cap a small distance, and the shaker was used to apply a dynamic loading on top of the static holding force from the actuators. Hence, the results presented in this report address static, cyclic, and dynamic loadings. The results of this study include horizontal load versus displacement relationships for the pile cap with differing backfill conditions and earth pressure distributions along the pile cap face. The results also include comparisons between measured and theoretically-based or calculated values. Additional results include descriptions of vertical displacement, horizontal displacement and cracking of the backfill. The stiffness and damping for the pile cap with the different backfill conditions were also determined.]]></description>
      <pubDate>Fri, 14 Jan 2011 10:20:17 GMT</pubDate>
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    </item>
    <item>
      <title>RESEARCH ON SHEET PILE SYSTEMS</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1082031</link>
      <description><![CDATA[TO CARRY OUT A FULL-SCALE STUDY OF A SHEET-PILE BULK HEAD (ACTIVE AND PASSIVE EARTH PRESSURES, DEFORMATIONS). THIS STUDY WILL HELP TO SELECT THE CALCULATION METHODS BEST ADAPTED TO THIS KIND OF STRUCTURES (PRESTRESSED ANCHORAGE).]]></description>
      <pubDate>Sun, 21 Nov 2010 18:58:28 GMT</pubDate>
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    </item>
    <item>
      <title>STUDY OF MINING PROBLEMS ON CENTRIFUGAL MODELS</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1081980</link>
      <description><![CDATA[THIS BOOK REVIEWS THE THEORETICAL AND PRACTICAL KNOWLEDGE ON THE CENTRIFUGAL MODEL STUDY OF THE STRESSES, DEFORMATIONS AND POSSIBILITIES OF SOIL AND ROCK FAILURE. IT CONTAINS THE FOLLOWING CHAPTERS (1) THEORY OF CENTRIFUGAL MODELS USED IN THE STUDY OF STATIC PHENOMENA IN ROCKS. (2) CENTRIFUGAL EQUIPMENT, (3) MEASURING APPARATUS, (4) MODEL STUDY OF EARTH PRESSURE, (5)  EXAMPLES OF APPLICATION OF THE CENTRIFUGAL MODEL STUDY METHOD IN THE CASE OF STATIC PHENOMENA. (6) MODEL STUDY OF THE EFFECTS OF EXPLOSIONS AND EARTHQUAKES, (7) THEORY OF THE MODEL STUDY OF EXPLOSIONS IN ROCKS, (8) MODEL  STUDY OF BLASTING AND STRESS PARAMETERS, (9) SCALE COEFFICIENTS FOR GEOMETRICAL, PHYSICAL, TIME, AND MECHANICAL QUANTITIES IN MODEL STUDIES.]]></description>
      <pubDate>Sun, 21 Nov 2010 18:57:05 GMT</pubDate>
      <guid>https://trid.trb.org/View/1081980</guid>
    </item>
    <item>
      <title>EXPERIMENTAL DETERMINATION OF PRESSURES INSIDE A SOIL MASS AND AGAINST A CAST IN-PLACE WALL</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1081683</link>
      <description><![CDATA[DURING THE CONSTRUCTION OF A LOCK IN ZENST ON THE BRUSSELS CANAL, A PROGRAMME OF CONTROL MEASUREMENTS WAS ESTABLISHED FOR THE EXPERIMENTAL DETERMINATION OF STRESSES INSIDE A SOIL MASS AND AGAINST A SLURRY TRENCH WALL. THE  WALL, A TEMPORARY STRUCTURE, WAS USED AS A RETAINING STRUCTURE BEHIND WHICH EXCAVATION FOR THE NEW LOCK WAS TAKING PLACE. A SLOPE STARTING AT THE TOP OF THE WALL JOINED THE NATURAL TERRAIN IN THE VICINITY OF THE EXISTING  CANAL. THE PRESSURE WAS MEASURED BY MEANS OF STRAIN GAUGES SUNK IN THE GROUND AT VARIOUS LOCATIONS AND DIFFERENT DEPTHS, IN THE CENTRE OF THE SOIL  MASS AND AGAINST THE WALL. MEASUREMENTS WERE USED TO OBTAIN THE VALUE OF  EARTH PRESSURE AT REST. THE VALUES OF EARTH PRESSURE AGAINST THE WALL WERE FOUND TO BE HIGHER THAN EXPECTED FROM STANDARD THEORIES. SEE ALSO IRRD ABSTRACT NO 100334.]]></description>
      <pubDate>Sun, 21 Nov 2010 18:45:37 GMT</pubDate>
      <guid>https://trid.trb.org/View/1081683</guid>
    </item>
    <item>
      <title>EXPERIMENTATION IN-SITU SUR PAROI MOULEE ANCREE EN TETE.</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1081666</link>
      <description><![CDATA[DANS LE CADRE DE LA TRAVERSEE DE MULHOUSE PAR LE CANAL DU RHIN AU RHONE, IL A ETE REALISE UNE PAROI MOULEE EXPERIMENTALE DE 16M DE PROFONDEUR ET DE  0,80M D'EPAISSEUR, ANCREE EN TETE PAR DES TIRANTS EXECUTES A - 2,70M. UNE LONGUEUR DE 10M A ETE EQUIPEE EN APPAREILS PERMETTANT DE MESURER : - LA PRESSION DES TERRES SUR LA PAROI - LES CONTRAINTES DANS LA PAROI - LES EFFORTS DANS LES TIRANTS - LES DEPLACEMENTS EN TETE DE LA PAROI. LA COMMUNICATION VISE A DECRIRE LE COMPORTEMENT DE LA PAROI ET DU TERRAIN PENDANT LES DIFFERENTES PHASES DE CONSTRUCTION (MISE EN TENSION DES TIRANTS, DRAGAGE JUSQU'A - 9,30M, ABAISSEMENT DU PLAN D'EAU DU CANAL), UNE COMPARAISON DES RESULTATS OBTENUS AVEC CERTAINES METHODES DE CALCUL EST EFFECTUEE, EN PARTICULIER POUR CE QUI CONCERNE LA DISTRIBUTION DU MOMENT FLECHISSANT ET SA VALEUR MAXIMUM.(A)CF FICHE GENERALE NUMERO 100334]]></description>
      <pubDate>Sun, 21 Nov 2010 18:45:09 GMT</pubDate>
      <guid>https://trid.trb.org/View/1081666</guid>
    </item>
    <item>
      <title>IN-SITU EXPERIMENTS ON A DIAPHRAGM WALL WITH HEAD ANCHORAGE</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1081665</link>
      <description><![CDATA[AS PART OF THE CONSTRUCTION WORK FOR THE CANAL FROM THE RHINE TO THE RHONE THROUGH THE TOWN OF MULHOUSE, AN EXPERIMENTAL SLURRY TRENCH WALL 16M DEEP AND 0,80M THICK ANCHORAGE AT THE HEAD BY MEANS OF RODS WAS BUILT. A LENGTH OF 10M WAS INSTRUMENTED IN ORDER TO MEASURE; THE EARTH PRESSURE ON THE WALL, THE STRESSES IN THE WALL, THE EFFORTS IN THE RODS AND THE DISPLACEMENTS AT THE HEAD OF THE WALL. THIS REPORT DESCRIBES THE BEHAVIOUR OF THE WALL AND THE THE TERRAIN DURING THE VARIOUS STAGES OF CONSTRUCTION (APPLICATION OF TENSION TO THE RODS, DREDGING DOWN TO 9,30M, LOWERING OF THE LEVEL OF THE WATER IN THE CANAL), AND COMPARES RESULTS OBTAINED WITH A NUMBER OF  CALCULATION METHODS REGARDING THE DISTRIBUTION OF THE BENDING MOMENT AND  ITS MAXIMUM VALUE. SEE ALSO IRRD ABSTRACT NO.100334.]]></description>
      <pubDate>Sun, 21 Nov 2010 18:45:08 GMT</pubDate>
      <guid>https://trid.trb.org/View/1081665</guid>
    </item>
    <item>
      <title>MESURES DE POUSSEE ET DE BUTEE FAITES AVEC 42 PAIRES DE BUTONS ASSERVIS.</title>
      <link>https://trid.trb.org/View/1081664</link>
      <description><![CDATA[POUR LE METRO DE LYON, UNE ENCEINTE RECTANGULAIRE DE 56 M X 3,3 M FUT REALISEE, A TITRE  EXPERIMENTAL SOUS LE NIVEAU PHREATIQUE, EN PAROIS MOULEES DE 11 METRES DE PROFONDEUR DANS DES SABLES ET GRAVIERS ALLUVIONNAIRES. APRES INJECTION DU FOND, LE TERRASSEMENT, ET LA POSE DE BUTONS ASSERVIS EN 7 NAPPES HORIZONTALES ET DEUX RANGEES PAR PANNEAU DE 5 METRES, FURENT EFFECTUES JUSQU'A 7 METRES DE PROFONDEUR. PUIS ON PROVOQUA LE RAPPROCHEMENT ET L'ECARTEMENT DES PAROIS EN MODIFIANT LA LONGUEUR DES BUTONS. UNE POUTRE LATERALE FUT CHARGEE ET L'INFLUENCE SUR LA POUSSEE MESUREE SANS DEPLACEMENT DES PAROIS. DES TEMOINS SONORES PERMETTAIENT LA MESURE DES CONTRAINTES DANS  LE BETON DES PAROIS. L'OUVRAGE, CONSERVE, SERA INCORPORE DANS LE FUTUR METRO.(A)CF FICHE GENERALE NUMERO 100334]]></description>
      <pubDate>Sun, 21 Nov 2010 18:45:06 GMT</pubDate>
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