https://trid.trb.org/ en-us Copyright © 2026. National Academy of Sciences. All rights reserved. http://blogs.law.harvard.edu/tech/rss tris-trb@nas.edu (Bill McLeod) tris-trb@nas.edu (Bill McLeod) https://trid.trb.org/Images/PageHeader-wTitle.jpg https://trid.trb.org/ https://trid.trb.org/View/2620554 Tue, 11 Nov 2025 14:40:47 GMT https://trid.trb.org/View/2620554 https://trid.trb.org/View/2611269 Tue, 21 Oct 2025 10:28:12 GMT https://trid.trb.org/View/2611269 https://trid.trb.org/View/2604571 8)/Unterbeton (UB) und OB (0/8) mit einer sehr alkaliempfindlichen Grauwacke grundhaft untersucht. Es bestätigte sich, dass zur Sicherstellung des normativen Luftporen-Gehalts (LP-Gehalts) im hydrophobierten Frischbeton die Dosierung des LP-Bildners signifikant erhöht werden muss. Dargelegt werden des Weiteren die Ergebnisse der Festbetonprüfungen. Für die aufbauenden Untersuchungen und den Technikumsversuch wurden bei beiden Betonarten eine HM-Dosierung von 1,0 M.-% gewählt. Zusätzlich erfolgten folgende Modifikationen: - Substitution des WS-Prüfzements (Sackware) durch Straßenbauzement CEM I 42,5 N (tb) mit ähnlichem Na2O-Äquivalent (Siloware); - Substitution des Grauwackesplitts durch einen Rhyolithsplitt mittlerer Alkaliempfindlichkeit. Zur Sicherstellung der normativen Vorgaben für die mechanischen Eigenschaften und der steifen Konsistenz (hohe Grünstandfestigkeit) wurde der Wasserzementwert (w/z-Wert) beim OB (D>8)/UB auf 0,41 und beim OB (0/8) auf 0,43 bei den aufbauenden Untersuchungen abgesenkt. Zur Erreichung des normativ geforderten LP-Gehalts im Frischbeton wurde der wurzelharzbasierte durch einen hochwirksamen synthetischen LP-Bildner ersetzt. Zusätzlich wurde das HM nicht mehr zu Beginn, sondern erst nach dem abgeschlossenen Mischprozess aller anderen Betonausgangsstoffe zugegeben. Das Mischen selbst erfolgte zur besseren Übertragbarkeit auf die Großmischanlage mit einem Labordoppelwellenmischer. Die Modifikation der Betonrezeptur und des Mischregimes führte zu einer Verbesserung der mechanischen Eigenschaften und vor allem des Frost-Tausalz-Widerstands (FTSW) der hydrophobierten Rhyolithbetone. Für die Großmischanlage wurden die Betonrezepturen und die Mischregime nochmals modifiziert. Beide Betonarten wurden ohne und mit HM hergestellt. Mit allen Betonarten wurden Plattenstreifen mittels Gleitschalungsfertiger mit verschiedener Oberflächentextur hergestellt. Die zusätzlich hergestellten Laborprüfkörper und die aus den Plattenstreifen gewonnenen Prüfkörper dienten der Ermittlung der Festbetonparameter. Fazit ist: - keine beziehungsweise geringfügige Verschlechterung der mechanischen Parameter der großtechnisch hergestellten Betone durch HM-Zugabe; - hydrophobierter OB (D>8)/UB mit moderater und hydrophobierter OB (0/8) mit signifikanter Verminderung des FTSW; - ausreichende Verminderung des AKR-Schädigungspotenzials bei großtechnisch hergestellten Betonen mit HM. Abschließend wurde der Einsatz des Hochofenzements (HOZ) CEM III/A 42,5 N als alternative AKR-Vermeidungsstrategie analysiert, indem der WS-Prüf- beziehungsweise Straßenbauzement durch den HOZ im OB (D>8)/UB mit Grauwacke beziehungsweise Rhyolith ersetzt wurde. Fazit: - kapillare Wasseraufnahme des Grauwacke- und Rhyolithbetons mit HOZ gegenüber der Referenz ohne HM tendenziell geringer und im Vergleich zu hydrophobiertem Beton höher; - vergleichbare mechanische Eigenschaften des Grauwacke- und Rhyolithbetons mit HOZ wie beim Referenzbeton ohne und mit HM; - signifikante Verminderung des FTSW durch HOZ; - signifikante Reduzierung des AKR-Schädigungspotenzials durch den HOZ, selbst bei sehr alkaliempfindlicher Grauwacke. Resümierend ist der Einsatz des HOZ eine wirkungsvolle alternative AKR-Vermeidungsstrategie für Betonfahrbahndecken. Seine Verwendung sollte sich wegen des verminderten FTSW auf den Unterbeton beschränken. Abschließend wird ein Grobkonzept für die Errichtung einer Erprobungsstrecke mit hydrophobiertem Beton vorgestellt. ABSTRACT IN ENGLISH: Based on research (see 01770535) on evaluating internal hydrophobization of road pavement concrete as a novel alcali-silica reaction (ASR) avoidance strategy and a literature search, a range of fundamental tests was carried out to examine the influence of a selected hydrophobic agent (HA). Tests on cement paste show that the HA delays cement hydration and increases the porosity of hardened cement paste in the nanometre range. Further cement mortar tests prove that to achieve the same air content in cement mortar with added HA, the dosage of air entraining agent (AEA) based on wood resin must be increased significantly. Also, adding HA tends to result in deterioration of the cement mortar’s mechanical properties. Further, the project thoroughly examined the influence of HA dosages from 0 to 1.0 mass percent (M.-%, of cement content) on the properties of fresh and hardened concrete of a top concrete layer (TCL) (D>8)/bottom concrete layer (BCL) and TCL (0/8) designed according to Allgemeines Rundschreiben Straßenbau (ARS) 04/2013 with a very alkali-sensitive greywacke. Here too, tests confirmed that to ensure normative air void content in hydrophobic fresh concrete, the AEA dosage must be significantly increased. The results of the hardened concrete tests are also presented. In the follow-up tests and the Technikum tests a HA dosage of 1.0 M.-% was selected for both concrete types. The following modifications were also applied: - Substituting the WS test cement (bagged cement, moisture class for highly stressed road surfaces) with pavement cement CEM III/A 42.5 N (tb) with similar Na2O equivalent (silo cement); - Substituting greywacke with rhyolite chips of moderate alkali sensitivity. To achieve the specified standards for mechanical properties and stiffness (high green strength) the water cement (w/c) ratio of the TCL (D>8)/BCL was reduced to 0.41 and of the TCL (0/8) to 0.43 for the follow-up tests. To achieve the standard air void content of fresh concrete specified in ARS, the wood rosin based AEA was replaced by a highly effective synthetic AEA. Further, the HA was added not at the beginning of the mixing process but after mixing all the other constituents. For better transferability to a large mixing plant, a laboratory double shaft mixer was used. The modification of the concrete formula and mixing regime resulted in improved mechanical properties and above all, improved freeze-de-icing salt resistance of the hydrophobized rhyolite concretes. The concrete formula and mixing regime were modified again for transfer to a large mixing plant. Both concrete types were produced without and with HA in the large mixing plant. Pavement strips were produced with all concrete types using slipform pavers with different surface textures. Laboratory test specimens and specimens from the paving strips were used to determine the hardened concrete parameters. The following conclusions can be drawn: - No or only slight deterioration of mechanical properties in the concretes produced in the large mixing plant with added HA; - Moderate reduction of freeze-de-icing salt resistance in the hydrophobized TCL (D>8)/BCL and significant reduction in the hydrophobized TCL (0/8); - Adequate reduction of ASR damage potential in concrete produced in the large mixing plant with added HA. Finally, the use of blast furnace cement (BFC) CEM III/A 42.5 N was analysed as an alternative ASR avoidance strategy. For this test, the WS test cement and concrete pavement cement were replaced by BFC in TCL (D>8)/BCL with greywacke or rhyolite, with the following results: - Capillary water absorption of greywacke and rhyolite concrete with BFC tended to be lower compared to the reference concrete without HA and higher compared to hydrophobized concrete; - Mechanical properties of greywacke and rhyolite concrete with BFC comparable to the reference concretes without and with HA; - Significant reduction of freeze-de-icing salt resistance due to BFC; - Significant reduction of ASR damage potential due to BFC even with very alkali-sensitive greywacke. To sum up, the use of BFC is an effective alternative ASR avoidance strategy for concrete road pavements. Its use should be restricted to the bottom concrete layer, due to the lower freeze-de-icing salt resistance. Finally, a concept was roughed out for setting up a test section with hydrophobized concrete.]]> Wed, 01 Oct 2025 11:34:52 GMT https://trid.trb.org/View/2604571 https://trid.trb.org/View/2573177 Tue, 22 Jul 2025 13:34:01 GMT https://trid.trb.org/View/2573177 https://trid.trb.org/View/2543094 Thu, 24 Apr 2025 09:48:36 GMT https://trid.trb.org/View/2543094 https://trid.trb.org/View/2543095 Thu, 24 Apr 2025 09:48:36 GMT https://trid.trb.org/View/2543095 https://trid.trb.org/View/2519021 Thu, 06 Mar 2025 09:00:15 GMT https://trid.trb.org/View/2519021 https://trid.trb.org/View/2494739 Mon, 27 Jan 2025 09:02:26 GMT https://trid.trb.org/View/2494739 https://trid.trb.org/View/2458922 Mon, 09 Dec 2024 09:55:07 GMT https://trid.trb.org/View/2458922 https://trid.trb.org/View/2448627 Thu, 14 Nov 2024 10:23:12 GMT https://trid.trb.org/View/2448627 https://trid.trb.org/View/2452383 Wed, 13 Nov 2024 13:58:36 GMT https://trid.trb.org/View/2452383 https://trid.trb.org/View/2449078 Thu, 07 Nov 2024 09:25:49 GMT https://trid.trb.org/View/2449078 https://trid.trb.org/View/2437901 Thu, 10 Oct 2024 10:29:51 GMT https://trid.trb.org/View/2437901 https://trid.trb.org/View/2437902 Thu, 10 Oct 2024 10:29:51 GMT https://trid.trb.org/View/2437902 https://trid.trb.org/View/2431637 Thu, 10 Oct 2024 10:29:51 GMT https://trid.trb.org/View/2431637